Определение коэффициента сухого трения — студенческий портал

Пусть m и ρ —масса и плотность шарика, V=43π(d2)

Физика в задачах 10 класс (I тур)

Музыкальные инструменты своими руками

Доклад по термехуx — Сибирский федеральный университет

Ресурсозберігаючі технології, матеріали та обладнання у

движение частицы материала по гравитационной кривой

Законы сохранения в механике

Рекомендации по проверке заданий муниципального тура олимпиады по физике

Физика Длительность независимого экзамена: 2 часа. Количество вопросов: 33.

Монтаж водосточной системы прямоугольного сечения

Монтаж водосточной системы круглого сечения

Инструкция по монтажу Aquasystem

Инструкция по монтажу водосточной системыx

Инструкция по монтажу водосточной системы SEKISUI Sigma90

Источник: https://studylib.ru/doc/323818/opredelenie-koe-fficienta-sily-suhogo-treniya

Экспериментальное определение коэффициента вязкого трения для расчета дисковых гидротурбин — современные наукоемкие технологии (научный журнал)

1 Лысенко В.С. 1 Кулжабаев Б.Д. 2 1 РГП на праве хозяйственного ведения «Казахский национальный педагогический университет им.

Абая»2 ТОО «Университет «АЛМАТЫ»
Проблема аналитического расчета динамических параметров дисковых турбин связана с экспериментальным определением коэффициента вязкого трения в зазорах между дисками турбины.

Существующие методики определения вязкости воды не приемлемы для расчета дисковых гидротурбин, так как они не учитывают параметры зазора между дисками и трение воды по поверхности дисков.

В статье представлены методика определения коэффициента вязкого трения в зазорах между дисками гидротурбины, экспериментальные данные и аппроксимированные выражения для определения этого коэффициента в зависимости от скорости потока жидкости.

Справочник по гидравлическим сопротивлениям. – М.: Машиностроение, 1992. – 672 с.
2. Лысенко В.С. Анализ мощности дисковой гидротурбины // Успехи современного естествознания. – 2014. – № 4. – С. 109–113; URL: www.rae.ru/use/?section=content&op=show_article&article_id=10002516 (дата обращения: 22.09.2014).
3. Лысенко В.С., Сулейменов Б.Т.

Мощность дисковой турбины в зависимости от сил вязкого трения. ВЕСТНИК КазНПУ им. Абая, серия «Физико-математические науки». – 2014. – № 1 (45). – С. 129–134.
4. Лысенко В.С., Сулейменов Б.Т. Мощность дисковой турбины от сил Кориолиса. ВЕСТНИК КазНПУ им. Абая, серия «Физико-математические науки». – 2014. – № 2 (45). – С. 133–138.
5.

 Лысенко В.С. Анализ влияния сил инерции на динамику дисковой турбины. Сборник научных трудов SWorld, 2013. – Том 7, Выпуск 3. – С. 61–65.

В статьях [2–5] получены аналитические зависимости для определения крутящего момента и мощности на валу дисковых гидротурбин от сил вязкого трения. Существующие методики [1] определения коэффициента вязкого трения воды не применимы для этих расчетов из-за дополнительных факторов влияния, а именно зазора между дисками и материала дисков. В этой связи разработка методики экспериментального определения коэффициента вязкого трения для расчета дисковых гидротурбин является весьма актуальной.

• Цель исследования
• Целью исследования является разработка методики экспериментального определения коэффициента вязкого трения в зависимости от скорости движения жидкости и конкретных материалов, которые используются для изготовления дисков гидротурбины.
• Материалы и методы исследования

Для анализа полученных аналитических зависимостей [2–5] необходимо экспериментальное определение коэффициента вязкого трения μ. Для этих целей была разработана методика и изготовлен специальный стенд для определения коэффициента вязкого трения на малых скоростях, фотография которого представлена на рис. 1.

Стенд состоит из рамы, на которой установлен мотор-редуктор с частотой вращения 100 об./мин выходного вала, на котором установлен ведущий блок из 7 звездочек разного диаметра, цепной передачи с устройством для натяжения цепи, второго ведомого блока из 8 звездочек, шестерни и рейки, на которой крепится тензометрическая балка.

Пакет из нескольких пластин закреплялся при помощи тонкой нити к тензометрической балке и погружался в емкость с водой. Конструкция зубчато-реечной передачи такова, что при совершении шестерней полутора оборотов рейка перемещается на 35 мм, и после этого шестерня выходит из зацепления с рейкой и последняя останавливается.

Пакет собирался из пяти пластин размером 0,1х0,15 м из того же материала, что диски турбины, а именно из алюминия толщиной 1,2 мм. Зазор между пластинами b = 0,002 м определялся толщиной шайб.

Рис. 1. Стенд для определения коэффициента вязкого трения на малых скоростях

Методика определения коэффициентов заключается в следующем.

Измерения производились при помощи системы сбора данных LTR-U-1 с компьютерной программой L Graph 2 (L-CARD) для тензометрических измерений.

Первоначально производилась тарировка тензометрической балки при помощи грузов в 10, 20 30 граммов. По графику тарировки в программе L Graph 2 определялся коэффициент пересчета в ньютонах на вольт [H/B].

Пакет из пластин погружали в воду. Затем цепь устанавливалась в зацепление определенных пар ведущего и ведомого блоков звездочек. Для замера силы трения Fμ в экспериментах использовалась тензометрическая балка.

Далее включался двигатель и при помощи системы сбора данных LTR-U-1 в программе L Graph 2 записывался график изменения силы гидравлического трения, которая отображалась на графике в вольтах. При помощи коэффициента пересчета определялась сила вязкого трения Fμ в ньютонах.

Таким образом, производились замеры при различных сочетаниях ведущей и ведомой звездочек.

Для определения скорости вначале вычислялось время полутора оборотов шестерни в секундах в соответствии с передаточным отношением задействованных пар звездочек. Затем определялась скорость как частное пути (0,035 м) и время полутора оборотов шестерни в секундах.

Коэффициент вязкого трения определяется из зависимости по формуле

1. где f = 2*5*0,15*0,1 = 0,15 м2– суммарная площадь пакета пластин;
2. b = 0,002 м – зазор между пластинами.
3. Результаты исследования и их обсуждение

Результаты экспериментального определения коэффициента вязкого трения при температуре воды 20 °С сведены в табл. 1.

На рис. 2 представлен график экспериментальной зависимости коэффициента вязкого трения μ в зависимости от изменения скорости ν потока воды, построенные по данным табл. 1 и аппроксимирована линейной функцией с стандартным отклонением 0,0078114 и среднеквадратичной ошибкой 0,0240305 в виде уравнения

μ = 0,0508098v + 0,0755041. (2)

Для определения коэффициента вязкого трения на средних скоростях использовался тот же экспериментальный стенд, только двигатель был без редуктора. Фотография этого стенда представлена на рис. 3.

Таблица 1

Результаты определения коэффициента вязкого трения

№ опыта	Скорость перемещения v, м/с	Сила трения Fμ , Н	Коэффициент вязкого трения μ, Па*с
1	0,0195	0,1884	0,065
2	0,0260	0,3139	0,081
3	0,0333	0,3453	0,069
4	0,0410	0,4395	0,0718
5	0,0503	0,6488	0,0865
6	0,0667	0,7429	0,0754
7	0,0778	0,8371	0,0722
8	0,0840	0,7848	0,0626

Таблица 2

Результаты определения коэффициента вязкого трения

№ опыта	Скорость перемещения v, м/с	Сила трения Fμ, Н	Коэффициент вязкого трения μ, Па*с
1	0,2653	1,3080	0,033
2	0,3097	1,3603	0,029
3	0,3539	1,1301	0,021
4	0,3910	1,1510	0,0197
5	0,4380	1,2557	0,0192
6	0,5000	1,3603	0,0182
7	0,5300	1,3080	0,0165
8	0,5700	1,2980	0,0153

Рис. 2. График экспериментальной зависимости коэффициента вязкого трения от скорости потока воды до 0,09 м/с

Рис. 3. Фотография стенда для определения коэффициента вязкого трения на средних скоростях

На рис. 4 представлен график экспериментальной зависимости коэффициента вязкого трения μ в зависимости от изменения скорости ν потока воды, построенный по данным табл. 2 и аппроксимированной гиперболической функцией со стандартным отклонением 0,0015818 и среднеквадратичной ошибкой 0,9368698 в виде уравнения

Рис. 4. График экспериментальной зависимости коэффициента вязкого трения от скорости потока воды от 0,2 м/с до 0,6 м/с

Таблица 3

Результаты определения коэффициента вязкого трения

№ опыта	Скорость перемещения v м/с	Сила трения Fμ Н	Коэффициент вязкого трения μ, Па*с
1	0,710	1,0464	0,0099
2	0,875	0,8894	0,0068
3	1,170	0,7850	0,0045
4	1,061	0,837	0,0053
5	2,3	0,59	0,00156
6	2,6	0,79	0,00185
7	3,46	1,09	0,00191
8	4,03	1,71	0,00242
9	4,61	1,82	0,00234

Далее были определены коэффициенты вязкого трения на более высоких скоростях. При этом использовался тот же экспериментальный стенд (рис. 3).

Эксперименты проводились аналогично описанным выше. В этом случае использовалась приводная звездочка с числом зубьев 28. Результаты экспериментального определения коэффициента вязкого трения при температуре воды 20 °С сведены в табл. 3.

На рис. 5 представлен график зависимости коэффициента вязкого трения от скорости, построенный по данным табл. 3 и аппроксимированный степенной функцией со стандартным отклонением 0,000995 и среднеквадратичной ошибкой 0,7951 в виде уравнения

μ = 0,0056514v – 0,8202941. (4)

На рис. 6 представлен график экспериментальной зависимости коэффициента вязкого трения μ в зависимости от изменения скорости ν потока воды, построенные по данным табл. 1, 2 и 3 и аппроксимированной степенной функцией со стандартным отклонением 0,00228983 и среднеквадратичной ошибкой 0,9127066 в виде уравнения

μ = 0,0069693v – 0,7902806. (5)

Таким образом, проведенные экспериментальные исследования зависимости коэффициента вязкого трения от скорости потока воды позволили установить нелинейный характер этой зависимости.

Следовательно, для анализа аналитических зависимостей для расчета дисковых гидротурбин целесообразно использовать эмпирическую зависимость (5), с учетом зависимости средней скорости потока воды в зазорах между дисками турбины [2], это выражение можно записать в виде

Рис. 5. График зависимости коэффициента вязкого трения от скорости потока воды

Рис. 6. График экспериментальной зависимости коэффициента вязкого трения от скорости потока воды

• Для более узких реальных диапазонов изменения скорости потока жидкости (расхода) возможно применение других аппроксимирующих функций для анализа аналитических зависимостей расчета дисковых гидротурбин.
• Выводы
• Полученные эмпирические зависимости коэффициента вязкого трения в зависимости от скорости течения жидкости пригодны для расчета дисковых гидротурбин, в которых используются диски из алюминия.
• Работа выполнена в рамках гранта Комитета науки Министерства образования и науки Республики Казахстан (номер госрегистрации 0113РК00415).

Библиографическая ссылка

Лысенко В.С., Кулжабаев Б.Д. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ВЯЗКОГО ТРЕНИЯ ДЛЯ РАСЧЕТА ДИСКОВЫХ ГИДРОТУРБИН // Современные наукоемкие технологии. – 2015. – № 7. – С. 60-65;
URL: http://top-technologies.ru/ru/article/view?id=35080 (дата обращения: 21.03.2020).

Источник: https://top-technologies.ru/ru/article/view?id=35080

Коэффициент трения, формула и примеры

Коэффициент трения — это основная характеристика трения как явления. Он определяется видом и состоянием поверхностей трущихся тел.

Данный коэффициент трения не зависит от площадей, соприкасающихся поверхностей.

В данном случае речь идет о коэффициенте трения скольжения, который зависит от совокупных свойств трущихся поверхностей и является безразмерной величиной. Коэффициент трения зависит от: качества обработки поверхностей, трущихся тел, присутствия на них грязи, скорости движения тел друг относительно друга и т.д. Коэффициент трения определяют эмпирически (опытным путем).

Коэффициент трения, который соответствует максимальной силе трения покоя в большинстве случаев больше, чем коэффициент трения движения.

Угол трения

• Иногда вместо коэффициента трения применяют угол трения (), который связан с коэффициентом соотношением:
•    
• Так, угол трения соответствует минимальному углу наклона плоскости по отношению к горизонту, при котором тело, лежащее на этой плоскости, начнет скользить вниз под воздействием силы тяжести. При этом выполняется равенство:
•    

Истинный коэффициент трения

1. Закон трения, который учитывает влияние сил притяжения между молекулами, трущихся поверхностей записываю следующим образом:
2.    
3. где — называют истинным коэффициентом трения, — добавочное давление, которое вызывается силами межмолекулярного притяжения, S — общая площадь непосредственного контакта трущихся тел.

Коэффициент трения качения

Коэффициент трения качения (k) можно определить как отношение момента силы трения качения () к силе с которой тело прижимается к опоре (N):

   

Отметим, что коэффициент трения качения обозначают чаще буквой . Этот коэффициент, в отличие от выше перечисленных коэффициентов трения, имеет размерность длины. То есть в системе СИ он измеряется в метрах.

Коэффициент трения качения много меньше, чем коэффициент трения скольжения.

Примеры решения задач

Понравился сайт? Расскажи друзьям!

Источник: http://ru.solverbook.com/spravochnik/koefficienty/koefficient-treniya/

Как найти коэффициент трения

Приводим 2 варианта нахождения коэффициента трения — зная силу трения и массу тела или зная угол наклона. Для обоих вариантов вы найдете удобные калькуляторы и формулы для расчета.

Следует помнить, что коэффициент трения (μ) величина безразмерная, то есть не имеет единицы измерения.

Коэффициент трения зависит от качества обработки трущихся поверхностей, скорости движения тел относительно друг друга и материала соприкасающихся поверхностей. В большинстве случаев коэффициент трения находится в пределах от 0,1 до 0,5 (см. таблицу).

Через силу трения и массу

{mu= dfrac{F_{тр}}{m g}}

Формула для нахождения коэффициента трения по силе трения и массе тела:

{mu= dfrac{F_{тр}}{m g}}, где μ — коэффициент трения, Fтр — сила трения, m — масса тела, g — ускорение свободного падения.

Через угол наклона

{mu = tg(alpha)}

Формула для нахождения коэффициента трения по углу наклона поверхности:

{mu = tg(alpha)}, где μ — коэффициент трения, α — угол наклона поверхности скольжения.

Таблица коэффициентов трения скольжения для разных пар материалов

Трущиеся материалы (при сухих поверхностях) Коэффициенты трения покоя при движении

Резина по сухому асфальту	0,95-1,0	0,5-0,8
Резина по влажному асфальту	0,25-0,75
Алюминий по алюминию	0,94
Бронза по бронзе	0,20
Бронза по чугуну	0,21
Дерево по дереву (в среднем)	0,65	0,33
Дерево по камню	0,46-0,60
Дуб по дубу (вдоль волокон)	0,62	0,48
Дуб по дубу (перпендикулярно волокнам)	0,54	0,34
Железо по железу	0,15	0,14
Железо по чугуну	0,19	0,18
Железо по бронзе (слабая смазка)	0,19	0,18
Канат пеньковый по деревянному барабану	0,40
Канат пеньковый по железному барабану	0,25
Каучук по дереву	0,80	0,55
Каучук по металлу	0,80	0,55
Кирпич по кирпичу (гладко отшлифованные)	0,5-0,7
Колесо со стальным бандажем по рельсу	0,16
Лед по льду	0,05-0,1	0,028
Метал по аботекстолиту	0,35-0,50
Метал по дереву (в среднем)	0,60	0,40
Метал по камню (в среднем)	0,42-0,50
Метал по металу (в среднем)	0,18-0,20
Медь по чугуну	0,27
Олово по свинцу	2,25
Полозья деревянные по льду	0,035
Полозья обитые железом по льду	0,02
Резина (шина) по твердому грунту	0,40-0,60
Резина (шина) по чугуну	0,83	0,8
Ремень кожаный по деревянному шкиву	0,50	0,30-0,50
Ремень кожаный по чугунному шкиву	0,30-0,50	0,56
Сталь по железу	0,19
Сталь(коньки) по льду	0,02-0,03	0,015
Сталь по райбесту	0,25-0,45
Сталь по стали	0,15-0,25	0,09 (ν = 3 м/с) 0,03 (ν = 27 м/с)
Сталь по феродо	0,25-0,45
Точильный камень (мелкозернистый) по железу	1
Точильный камень (мелкозернистый) по стали	0,94
Точильный камень (мелкозернистый) по чугуну	0,72
Чугун по дубу	0,65	0,30-0,50
Чугун по райбесту	0,25-0,45
Чугун по стали	0,33	0,13 (ν = 20 м/с)
Чугун по феродо	0,25-0,45
Чугун по чугуну	0,15

Просмотров страницы: 31312

Источник: https://mnogoformul.ru/kak-nayti-koyefficient-treniya

Расчет коэффициента трения

Как отмечено выше, наиболее распространенной характеристикой процесса трения является величина коэффициента трения /, равная отношению силы трения /’двух тел к нормальной силе N, прижимающей эти тела друг к другу. В таком случае

т.е. коэффициент трения имеет две составляющие — деформационную и адгезионную. Рассмотрим расчет коэффициента трения двух тел применительно к контакту единичной неровности с деформируемым полупространством и коэффициента трения при множественном контакте.

Расчет коэффициента трения при контакте единичной неровности, сводится к определению его деформационной и адгезионной составляющих.

Деформационная составляющая для единичного контакта определяется глубиной относительного внедрения h/r, т.е. отношения глубины h внедрения сферической неровности к радиусу г этой неровности (рис. 3.4). Значение деформационной составляющей рассчитывают для пластического контакта единичной неровности с деформируемым телом по формуле:

Рис. 3.4. Схема и вычисление деформационной составляющей коэффициента

трения и для упругого контакта этого сопряжения по формуле:

где аг — коэффициент гистерезисных потерь (а = 22а*, где а* — гистерезисные потери при одноосном растяжении, причем для металлов а* = 0,01^-0,14; для пласмасс и резин — аг= 0,09^-0,35).

Адгезионная составляющая коэффициента трения подчиняется биномиальному закону:

Биномиальный закон трения следует из представления о существовании «третьего тела», которое в процессе трения находится в состоянии непрерывного формоизменения, «течет» подобно жидкости в узком зазоре между двумя телами, перемещающимися одно относительно другого. При этом исходят из допущения пропорциональности сопротивления сдвигу единичной частицы «третьего тела» и времени ее оседлой жизни по уравнению Френкеля—Журкова (рис. 3.5).

Следует иметь в виду, что в несколько иной форме и из совершенно иных представлений биномиальный закон трения был выведен Б.В. Дерягиным еще в 1934 г.

Рис. 3.5. Зависимость адгезионной составляющей коэффициента трения (удельного сдвигового сопротивления) и fapf. от фактического давления рг

Определение величин т0 и р производится экспериментально.

Значения т0 и (3 для ряда распространенных материалов табулированы (табл. 3.1). Это позволяет рассчитывать коэффициенты трения этих материалов для различных условий контакта и разной микрогеометрии поверхностей контактирующих тел.

Таблица 3.1

Параметры сдвиговой прочности молекулярных связей при трении по закаленной стали (по И.В. Крагельскому и Н.М. Михину)

Мп/п	Материал	т0, МПа	Р
1	Свинец	3,6	0,057
2	Серебро	10,0	0,081
3	Медь	15,0	0,08
4	Олово	5,0	0,068
5	Индий	1,5	0,066

Для приработанных поверхностей коэффициент трения не зависит от нагрузки и может быть рассчитан из уравнения:

где Е — модуль упругости деформируемого тела.

Интересно отметить, что, согласно Ю.Н. Васильеву, коэффициент р характеризует долю работы сил трения, затраченной на изнашивание трущихся тел.

Таким образом, суммарный коэффициент трения на единичном пятне контакта

где для пластического контакта Л: = 0,55; для упругого к = 0,2аг. Расчет коэффициента трения для множественного контакта. Для

где AF. — сила трения, возникающая на единичной произвольной микронеровности; пт — число микронеровностей, внедрившихся на одинаковую глубину.

После ряда подстановок и несложных преобразований отсюда получены уравнения для расчета коэффициента трения при различных видах фрикционного контакта. Такое уравнение имеет вид:

• для ненасыщенного упругого контакта

• для насыщенного упругого контакта

• для ненасыщенного пластического контакта

• для насыщенного пластического контакта

В приведенных выше расчетных уравнениях: т0 и (3 — фрикционные константы, зависящие от физико-химического состояния поверхностей контактирующих тел; аг— коэффициент гистерезисных потерь; v — параметр опорной кривой профиля поверхности; к{ — коэффициент, зависящий от параметра v (рис. 3.6); Е — модуль упругости деформируемого тела; р — коэффициент Пуассона; h — величина сближения поверхностей (глубина внедрения единичной неровности); г — радиус неровности, моделируемой сферой; hcp — средняя величина внедрения.

Анализ приведенных уравнений показывает, что в них учтены физико-механические свойства контактирующих тел: в уравнениях (3.12) и (3.13) —через величины Е, р, аг; в уравнениях (3.14) и (3.

Рис. 3.6. График для определения значений

в зависимости от параметра v

Источник: https://studref.com/366767/stroitelstvo/raschet_koeffitsienta_treniya

Гост р 55908-2013 полы. метод оценки скользкости покрытия (переиздание), гост р от 17 декабря 2013 года №55908-2013

ГОСТ Р 55908-2013

ОКС 91.060.30

• Дата введения 2014-10-01
• 1 РАЗРАБОТАН Центральным научно-исследовательским и проектно-экспериментальным институтом промышленных зданий и сооружений (ОАО «ЦНИИПромзданий»)
• 2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»
• 3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 17 декабря 2014 N 2286-ст

4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕПравила применения настоящего стандарта установлены в ГОСТ Р 1.0-2012 (раздел 8). Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе «Национальные стандарты», а официальный текст изменений и поправок — в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты».

В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске информационного указателя «Национальные стандарты».

Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (gost.ru)

Введение

Настоящий стандарт разработан в соответствии с положениями Федерального закона N 184-ФЗ «О техническом регулировании» во исполнение требований статьи 12 Федерального закона N 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» о недопустимости несчастных случаев с людьми в результате скольжений, падений, столкновений и ожогов.Стандарт не учитывает индивидуальные биомеханические особенности структуры и параметры ходьбы человека, его физическое и психическое состояние, а также конструктивные особенности обуви (обувь на высоких каблуках, платформах и т.п.).Требования настоящего стандарта следует учитывать при разработке нормативных документов и технической документации, устанавливающих нормируемые показатели качества материалов для покрытий полов, обеспечивающие комфортные и безопасные условия при перемещении людей по поверхности покрытий полов.

1 Область применения

Настоящий стандарт распространяется на метод оценки в лабораторных условиях скользкости покрытий полов на образцах, изготовленных в лаборатории или отобранных из исследуемого покрытия пола, при перемещении людей в обуви по сухим, влажным и замасленным поверхностям в помещениях зданий различного назначении, включая спортивные залы, производственные цеха, промышленные стиральные помещения, предприятия общественного питания, и босыми ногами при перемещении людей в залах бассейнов, ванных и душевых помещениях.Стандарт не распространяется на неразрушающие методы испытаний скользкости изготовленного покрытия пола, а также на определение коэффициентов трения между колесом и поверхностью, по которой осуществляется перемещение тележек и напольных транспортных средств.

2 Нормативные ссылки

Источник: http://docs.cntd.ru/document/471852946

Решу егэ

Задание 3 № 4448

Сани равномерно перемещают по горизонтальной плоскости с переменным коэффициентом трения. На рисунке изображён график зависимости модуля работы силы от пройденного пути

Каково отношение максимального коэффициента трения к минимальному на пройденном пути?

Решение.

• Сила трения скольжения связана с силой реакции опоры соотношением: Считая, что на всех горизонтальных участках со стороны горизонтальной поверхности на сани действует одинаковая сила опоры, получаем, что модуль работы силы трения на некотором участке равен Таким образом, коэффициент трения на участке равен Тем самым, максимальному коэффициенту трения соответствует участок с максимальным наклоном графика, то есть второй участок от 2 м до 3 м, минимальному коэффициенту трения — участок с минимальным наклоном, то есть последний (от 5 м до 9 м). Следовательно, отношение максимального коэффициента трения к минимальному на пройденном пути равно
• Ответ: 16.
• Примечание.

В условие этой задачи необходимо добавить то, что «сани перемещают таким образом, что вес саней все время остается постоянным» (это равносильно тому требованию, что сила реакции опоры со стороны поверхности на сани остается неизменной, то есть вертикальная составляющая силы тянущей сани, не должна изменяться). В противном случае прирост модуля работы силы трения на каждом из участков будет зависеть от того, какова эта вертикальная составляющая силы Действительно, в предельном случае можно вообразить себе ситуацию, когда сани попросту приподняли над землей и равномерно переносят над участком. Тогда, какой бы там ни был коэффициент трения, работа силы трения будет равна нулю. Таким образом, для корректной постановки вопроса, достаточно, например, сказать, что сани все время тянут горизонтальной силой.

Ответ: 16

Раздел кодификатора ФИПИ: 1.2.9 Сила трения. Сухое трение. Сила трения скольжения. Сила трения покоя

Источник: https://phys-ege.sdamgia.ru/problem?id=4448

Большая Энциклопедия Нефти и Газа

• Cтраница 1
• Коэффициент СЃСѓС…РѕРіРѕ трения для указанных марок материала для рабочих скоростей РґРѕ 10 Рј / сек составляет 0 03 — 0 05 Рё коэффициент линейного расширения — 2 7 — Р® — РІ / град.  [2]
• Коэффициент СЃСѓС…РѕРіРѕ трения Рё величину РёР·РЅРѕСЃР° можно значительно снизить путем правильного РїРѕРґР±РѕСЂР° материала сопряженных деталей, нанесением защитных пленок Рё термической обработкой поверхностей.  [4]
• Коэффициент СЃСѓС…РѕРіРѕ трения Рё величину РёР·РЅРѕСЃР° можно значительно снизить путем правильного РїРѕРґР±РѕСЂР° материалов сопряженных деталей, нанесением защитных пленок Рё термической обработкой поверхностей.  [5]

Коэффициент СЃСѓС…РѕРіРѕ трения Рё величину РёР·РЅРѕСЃР° можно значительно снизить путем правильного РїРѕРґР±РѕСЂР° материала сопряженных деталей, нанесением защитных пленок Рё термической обработкой поверхностей. Если слой смазки между РґРІСѓРјСЏ трущимися поверхностями разделяет РёС… лишь частично, то имеет место полусухое трение.  [7]

1. Коэффициент СЃСѓС…РѕРіРѕ трения Рё износостойкость улучашются РїСЂРё введении РІ состав комплексного наполнителя ужз 1 5 — 5 / Рї чешуйчатого наполнителя Рё дальнейшее увеличение его почти РЅРµ влияет РЅР° антифрикционные свойства композиций ( фиг.  [8]
2. Коэффициент СЃСѓС…РѕРіРѕ трения никеля РїРѕ стали может меняться РѕС‚ 0 1 ] — 0 12 для блестящих покрытий РґРѕ 0 1Р‘ — 0 30 для матовых покрытий, получаемых РёР· разных электролитов.  [9]
3. Коэффициент СЃСѓС…РѕРіРѕ трения никеля РїРѕ стали меняется РѕС‚ 0 11 — 0 12 для блестящих покрытий РґРѕ 0 15 — 0 30 для матовых покрытий, получаемых РёР· различных электролитов.  [10]
4. РЈ Рё коэффициенты СЃСѓС…РѕРіРѕ трения k Рё Рђ3 — постоянные, Р° СѓРіРѕР» крена корабля РІ ( t) Рё СѓРіРѕР» дифферента Рў ( /) можно считать независимыми стационарными нормальными функциями времени, корреляционные функции которых даны.  [11]
5. Принимается, что коэффициент СЃСѓС…РѕРіРѕ трения скольжения С† зависит только РѕС‚ материала Рё РѕС‚ состояния трущихся поверхностей 1, РЅРѕ РЅРµ зависит РѕС‚ параметров движения.  [12]

Кроме данных о коэффициентах сухого трения, для сравнения мы привели данные о коэффициентах тренця смазанных поверхностей.

Следует отметить, что данные, приведенные в этой таблице, содержат лишь приближенную оценку коэффициентов трения и поэтому пригодны лишь для грубых расчетов.

Р’ РґСЂСѓРіРёС… случаях приходится ставить особые эксперименты для определения более точных значений коэффициента трения.  [13]

Рассмотрим некоторые методы определения коэффициента СЃСѓС…РѕРіРѕ трения РїСЂРё пластической деформации.  [14]

Задача 2.3. Для определения коэффициента сухого трения может быть использована установка, изображенная на рис. 2.4.

РћРЅР° состоит РёР· РґРІСѓС… валов, вращающихся СЃ одинаковыми угловыми скоростями РІ разные стороны, РЅР° которые кладется пластина.  [15]

Страницы:      1    2    3    4

Источник: https://www.ngpedia.ru/id114985p1.html

Сопротивление скольжению по сухой и влажной поверхности

Степень скольжения поверхности определяется кинетическими и динамическими условиями движения тела, взаимодействующего с поверхностью.

Если речь идёт о напольном покрытии, то очевидно, каким образом степень скольжения связана с безопасностью использования поверхности.

Сегодня это свойство плитки приобретает всё большую актуальность частично из-за законов и требований, которые устанавливают ответственность владельца за несчастные случаи и травмы вследствие падения пол.

Эта сила также определяет условия равновесия.

Коэффициент трения зависит от природы двух взаимодействующих тел и от условий самого взаимодействия, в частности, состояния поверхности, наличия или отсутствия материала между поверхностями, влажности, температуры и т.д.

Что касается природы поверхности, коэффициент трения для напольных поверхностей (взаимодействующих с подошвами обуви) тем ниже, чем выше такие характеристики поверхности как гладкость, блеск, способность сохранять форму.

То есть чем выше сопротивления перфорации, тем больше вероятность покрытия поверхности тонким, непрерывным слоем воды и т.п. Коэффициент трения уменьшается на поверхностях, где присутствует масло, жир, грязь, вода и другие материалы, выступающие в роли смазки между подошвой и полом.

Такие материалы образуют скользкую поверхность, увеличивают риск падений и несчастных случаев.

Грубые, неровные поверхности, как правило, обладают более высокой степенью трения. Поверхность может быть такой от природы, или можно достичь такого эффекта соответствующим рельефом, различной формы и размера.

Поверхности такого рода поддерживают высокий уровень коэффициента трения даже в тех случаях, когда на них скапливается вода или другие жидкости, так как неровная поверхность препятствует образованию непрерывного слоя жидкости, который снижает коэффициент трения.

Следует подчеркнуть, что поверхности, которые обладают высокой степенью сопротивления скольжению, трудно чистить. Этот фактор необходимо учитывать при выборе плитки.

Существует несколько методов испытания плитки на определение степени скольжения (коэффициента трения): метод B.C.R.A.; метод ASTM C1028; метод DIN 51130; метод DIN 51097.

На основании этих методов размработан стандарт EN ISO 10545-17 Определение коэффициента трения.

Метод B.C.R.A

Метод B.C.R.A. – это метод инструментального определения динамического коэффициента трения (μ, DCOF — dynamic coefficient of friction).

Стандарты устанавливают чёткие требования, которым должна удовлетворять поверхность плитки, чтобы считаться устойчивой к скольжению (μ должен быть ≥ 0,40 как в случае испытания элементом из кожи, при помощи которого имитируется скольжение по сухой поверхности плитки, так и в случае испытания элементом из твёрдой резины, при помощи которого имитируется скольжение по мокрой поверхности).

Динамический коэффициент трения:

• μ ≤ 0,19 опасный уровень скольжения;
• 0,20 ≤ μ ≤ 0,39 чрезмерный уровень скольжения;
• 0,40 ≤ μ ≤ 0,74 удовлетворительный коэффициент трения;
• μ ≥ 0,75 отличный коэффициент трения.

Подробное описание метода BCRA.

Метод ASTM C1028

Разработанный в США метод ASTM позволяет производить, при помощи соответствующего оборудования, измерение коэффициента статического трения (S.C.O.F. — static coefficient of friction) между испытываемой поверхностью и скользящим элементом из резины, нагруженным до 50 фунтов (222,7 Н, ок. 23 кг).

Статический коэффициент трения – это отношение горизонтальной составляющей силы, применяемой к телу, которое начинает скользить, преодолевая трение, к силе давления, которая прижимает трущиеся тела друг к другу.

Как и в случае динамического трения, речь идёт об отношении сил, следовательно, о значении без указания единицы измерения.

Статический коэффициент трения:

• SCOF ≤ 0,50 опасный уровень скольжения;
• 0,50 < SCOF < 0,60 удовлетворительный коэффициент трения;
• SCOF > 0,60 нескользкая поверхность.

Подробное описание метода ASTM C1028.

Метод DIN 51130

Полы в производственных помещениях или на рабочих участках, где высока вероятность скольжения (например там, где на пол часто падают такие вещества, как жиры, масла, вода, остатки пищевых продуктов, порошки, мука, растительные отходы) классифицируют на следующие группы:

1. R9 — гостиные, заводские и домашние столовые, рестораны и т.п.; амбулатории, дневные стационары, аптеки, лаборатории; парикмахерские; прачечные и химчистки; помещения для отдыха и классы в школах и детских садах и т.п.
2. R10 — погреба; торговые зоны под открытым небом; склады для хранения упакованных продуктов питания; открытые склады; крытые и подземные гаражи; открытые автостоянки; кухни в детских садах и школах; мастерские или цеха, в которых используется ручной труд; зоны отдыха под открытым небом; заводские проходные и т.п.
3. R11 — помещения для производства, хранения и упаковки сыров; помещения для обработки сырьевых материалов; помещения, в которых производится розлив напитков в бутылки или в которых изготавливаются фруктовые соки; кухни ресторанов, имеющих до 100 посетителей в день; помещения для переработки мяса; цветочные магазины; торговые зоны под открытым небом; красильни; открытые склады; открытые автостоянки; крытые и подземные гаражи, в которые проникают атмосферные осадки; зоны отдыха под открытым небом; заводские проходные и т.п.
4. R12 — помещения, в которых осуществляется производство и упаковка маргарина и иных пищевых жиров; помещения, в которых производится розлив растительного масла в бутылки; помещения, в которых перерабатываются свежее молоко и масло; помещения, в которых перерабатываются жиры или жидкие вещества; автостоянки пожарных служб; открытые погрузочно-разгрузочные платформы; автозаправочные станции предприятий и т.п.
5. R13 — предприятия по рафинированию пищевого растительного масла (с V6); предприятия по обработке жиров (с V4); бойни (с V10); колбасные цеха (с V8); цеха по обработке рыбы (с V10); цеха по производству овощных консервов (с V6) и т.п.

Данный метод предусматривает также измерение так называемого «накопительного пространства» V, которое представляет собой объём впадин на поверхности плиток с неровной фактурой.

Вода или другие продукты, вызывающие скольжение, попадают во впадины, оставляя поверхность, соприкасающуюся с подошвой обуви, стойкой к скольжению.

В процессе измерений определяется масса вещества с известной плотностью, необходимая для полного заполнения впадин на лицевой поверхности плитки. Классификация осуществляется в зависимости от объёма на единицу поверхности.

Значение измеренного объёма впадин [см3/дм2] – группа оценки: 4 — V4; 6 — V6; 8 — V8; 10 — V10. Подробное описание метода DIN 51130.

Метод DIN 51097

В помещениях, где полы часто бывают мокрыми, и по ним ходят босыми ногами (например, борта бассейнов, бассейны для детей, общие душевые помещения, сауны, и т.д.), классификация содержит группы: A; B (A+B); C (A+B+C). Подробное описание метода DIN 51097.

Источник: https://info-ceramica.ru/article/soprotivlenie-skolzheniyu-po-suhoy-i-vlazhnoy-poverhnosti